住宅樓轉換層模板工程施工方案

　　1方案選擇

　　1.1概述：

　　1）支撐：轉換層根據設計圖紙可分為主體部分，如表1.2和非主體部分。非主體部分支撐采用地下室做法。

　　根據2#~5#樓轉換層梁高度，將梁底支撐體系分為三種情況:

　?、倭焊遠>2m；

　?、诹焊?.5<h<2m；

　?、哿焊遠<1.5m，另外考慮到梁寬度，支撐體系將采用三種形式。

　　在施工轉換層結構時，視結構完成時間，1層頂梁、2層頂梁板模板支撐體系保留不拆除，2層頂樓板及梁支撐在轉換梁較大梁相對應部位進行加固處理。轉換層的模板支撐體系通過2層→1層梁板的連續支撐，將結構轉換層的梁板荷載分散傳到下部結構。

　　2）模板選材：模板主要采用12mm厚高強度覆膜竹膠板，并配以Ф48×5鋼管、50mm×80mm木方、100×100木方，梁側模采用Ф14對拉螺栓拉結，配套蝴蝶型鋼卡，梁高＞700 mm設置一道，縱橫間距400mm。

　　1.2主體范圍內轉換層梁支撐

　　如前所述，根據KZL的高度和寬度，將KZL下支撐分為3種情況：

　?、倭焊遠>2m：采用圖2.1.2-1所示支撐體系。

　　對于梁寬800的梁，梁底立桿橫向間距400mm，共設3根；梁寬850~950的梁，梁底立桿設4根，橫向間距280~320，布置范圍為梁范圍內；立桿沿梁長度方向間距250、550交錯布置。立桿頂部放置頂托，頂托到立桿頂距離≯300mm；沿梁橫向在頂托上放置100×100木方做為梁底模板的主楞，主楞上沿梁長度方向鋪50×80mm木方作為次楞。

　?、诹焊?.5<h<2m，或梁寬b≥0.7m時，采用圖2.1.2-2所示支撐體系。

　　梁底立桿按照第①中所述，在梁下范圍內布置，其中梁寬700的梁下設3根立桿，間距350mm。立桿沿梁長度方向間距250、550交錯布置；立桿頂部放置頂托，頂托到立桿頂距離≯300mm；沿梁橫向在頂托上放置100×100木方做為梁底模板的主楞，主楞上沿梁長度方向鋪50×80mm木方作為次楞。

　　圖2.1.2-1KZL高h>2m時支撐加固示意圖

　?、哿焊遠≤1.5m，或梁寬b<0.7m，采用圖2.1.2-3所示支撐體系。

　　梁底立桿距離梁邊100mm，采用兩根@100立桿作為一個單元共同支撐，雙鋼管單元沿梁長度方向間距500mm，兩個單元間立桿間距600mm。立桿超過梁底，短鋼管作為模板主楞與所對應立桿扣件連接。鋼管主楞上鋪50×80mm木方作為次楞。為防止梁底主楞鋼管與立桿產生滑動，除用扣件將主楞鋼管與立桿連接牢固外，在立桿扣件底部再增加一個扣件，頂緊其上的扣件。

　　圖 2.1.2-3梁高h≤1.5m，或梁寬b<0.7m時梁底支撐示意圖

　　圖1.2-4梁寬700、800時梁下立桿布置圖

　　圖1.2-5梁寬850、900、950時梁下立桿布置圖

　?、芰焊?lt;1000mm時，兩側用立桿作為支撐，立桿距離梁邊150mm，沿梁長度方向間距500mm。立桿超過梁底，短鋼管作為模板主楞與所對應立桿扣件連接。鋼管主楞上鋪50×80mm木方作為次楞。為防止梁底主楞鋼管與立桿產生滑動，除用扣件將主楞鋼管與立桿連接牢固外，在立桿扣件底部再增加一個扣件，頂緊其上的扣件。

　　1.3支撐體系說明

　?、倭焊叽笥?.5m的梁下立桿平均間距為400mm，為方便施工人員在樓層內通行，立桿間距250、550mm交替布置。立桿頂部帶頂托，頂托上放置100×100mm方木，頂托受力端向下≯400范圍設縱橫平桿，雙扣件，步距600mm，與梁側豎楞鋼管以及滿堂腳手架支撐可靠連接（梁底立桿采用雙扣件）。梁下立桿設縱橫剪刀撐，水平桿、剪刀撐與滿堂腳手架支撐和先期完成的豎向結構件可靠連接。

　?、诹U距底部200必須設縱橫掃地桿，鋪≮50×200木墊板加鋼墊。

　?、哿航孛娉叽鐚挾龋?00的，梁底立桿在梁內橫向間距300mm，梁外兩邊距≯150各設一排，水平桿步高1200mm。

　?、軜前迥０宀捎?220×2440mm高強度覆膜竹膠合板，底模下鋪設50×80mm方木，間隔150mm布置，在板拼縫處鋪放50×80mm方木。立桿間距800×800，步距1200mm，設置雙向掃地桿，每隔四排支架立桿設置雙向剪刀撐。橫桿與梁下支撐體系的橫桿相連接組成滿堂腳手架。

　?、轂榉乐罐D換層梁荷載對垂直向下的樓板產生不利影響，因此從一層樓面開始，將三層頂高度超過2m的梁支撐立桿的邊線垂直投在一層樓面上，在該范圍內的樓板用鋼管立桿加密，間距500mm。二層樓面上也按照一層頂板的支撐范圍及間距布置立桿加固。所有立桿下必須設置墊木。

　　1.4梁模板

　?、倭簜饶＃翰捎?2mm厚高強覆膜竹膠板，次楞橫向采用50×80mm的木方，計算間距150mm，考慮到現場實際進料尺寸上的誤差，次楞間距為100mm。

　　當梁高h>0.7m時，主楞豎向采用Φ48×5的雙鋼管、蝴蝶卡、Ф14縱橫向間距400的對拉螺栓拉結，雙鋼管中的一支延伸到梁底，與兩側模板緊貼，用短鋼管將兩側鋼管扣件連接，以約束梁側模板在底部的變形。梁側模主楞縱向計算間距400mm，實際布置間距350mm。梁高下半部配雙螺母。（950×2400梁高下半部間距350 mm）。加固圖詳見圖1.1。

　　當梁高h<0.7m時，側模主楞采用單根Φ48×5鋼管，鋼管緊貼側模次楞，并與底模板主楞鋼管扣件連接，以約束梁底部側面變形；主楞鋼管伸至樓板底模下，用斜撐與樓板支撐體系連接，頂緊側模。

　?、诹旱啄＃菏褂?2mm厚高強覆膜竹膠板，底面及側面次龍骨采用50 mm×80mm木方間距50 mm；底模主龍骨采用100mm×100mm木方，間距按立桿縱距500mm、300mm間隔布置。

　　1.5柱模板：采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm×80mm方木作楞木兼拼口木，以Ф48×5雙鋼管作為柱箍緊固，柱高2米以下范圍內柱箍間距≯350㎜，柱高2米以上范圍內柱箍間距≯400mm。柱截面尺寸大于等于700mm時，增加對拉螺栓進行加固，在柱中加設Φ14（外套Φ25PVC管）對拉螺栓，柱外側雙向對加Φ14對拉螺栓，對拉螺栓布置間距同柱箍。

　　1.6剪力墻模板

　　剪力墻模板采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木，φ48mm雙鋼管作主楞骨。

　　表3-1 轉換層主體梁截面尺寸及梁下支撐布置（單位：mm）

　　2施工程序

　　2 .1施工順序

　　轉換層模板支設的順序為：柱→剪力墻→梁、板。

　　2.2 施工工藝

　?、賶?、柱模板施工工藝：定位放線→底部垃圾清理→洞口模板及預埋件→單側模板封堵→穿墻、柱對拉螺栓→對邊側模板封閉→鋼管及蝴碟夾緊固→校正→與滿堂架連接加固。

　?、诹?、樓板模板工藝：定位放線→（豎向結構鋼筋綁扎）支設滿堂腳手架→支設梁底模及豎向結構側模封閉→核對標高位置、垂直度→豎向結構澆筑→支設梁側模主次楞骨加固→支設板模底部橫桿→鋪設板模方木楞骨→鋪設板?！Ｕ恢?、修補邊角及拉結固定。

　　2.3施工段的劃分及施工流向：按設計要求，后澆帶只做到二層樓板，三層以上不再設置。

　?、?#、4#樓結構布局類似，4#樓在三層范圍內均不設伸縮縫，因此，4#樓三層轉換層需要整體施工、整體澆注混凝土，不能留置施工縫。2#樓在16、17軸處設有伸縮縫，可以分段施工。

　?、?#、5#樓結構布局類似，兩個樓均呈"L"型，并且在兩個樓的19~20軸之間設有70mm寬的伸縮縫。目前，3#、5#樓根據伸縮縫分成兩段平行施工，東段快于西段，在三層轉換層即可按照伸縮縫分段施工。

　　3施工工藝

　　1施工準備

　?、賹ψ鳂I班組進行全面的模板工程施工的技術交底，讓班組了解本模板工程作業的技術要領和質量標準。

　?、趯M場的鋼管材料嚴格把關。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、分層、錯位；鋼管外徑、壁厚偏差不得大于0.5mm；鋼管外表面銹蝕深度≤0.50mm。鋼管彎曲變形不得超過以下值：

　　立桿鋼管（≤6.5m）鋼管端部彎曲（≤1.5m）

　　≤20mm≤5 mm

　?、垆摴芰U位置放樣。根據樓層放樣的定位軸線，首先定出轉換層大梁中間立桿的位置，然后按照各縱橫立桿的間距逐根定位并畫好十字交叉線。

　　2 施工方法

　　2.1柱、剪力墻模板支設（詳見本方案2.1條）

　　2.2樓板、梁模板支設

　?、倭耗０宓闹гO

　　搭設整體支架時，應根據梁的位置加密支架立桿；樓板立桿與梁側模主楞立桿的間距應控制在300mm左右。梁底橫楞木方搭設時，先在梁的兩端各搭一根木方，其高度為梁底設計標高減去梁底模厚度，然后在兩端橫楞的底部通長拉線搭設中部的橫楞，木方間距不得大于150㎜。梁長＞4m時，按其凈跨的1.5‰起拱，起拱后的橫楞沿梁長度方向應呈弧形，不得形成三角形。

　　次梁模板不入主梁模板內；主梁模板不入柱模板內；所有梁側模板必須定向配制，規定橫向為外包，縱向為被包，以防在模板安裝時出現混亂，造成亂鋸、亂補現象。在梁與梁、梁與柱的接槎處，必須使用≮50mm×50mm木方將陰陽角兩側的模板固定在木方上，確保陰陽角的方正和接縫的嚴密。梁側模板安裝后，應沿施工段通長拉線，校正梁側模板的順直，并加支撐固定后再進行樓板模板的施工。梁高大于700mm時，在梁高的中部按照@400間距設置縱橫穿梁對拉螺栓。

　?、跇前迥０宓闹гO

　　整體支架立桿縱橫向間距均為900mm，橫桿間距為1200mm，立桿頂部加設可調頂托，頂托上部放置100mm×100mm的木方作主龍骨，主龍骨間距為900mm，主龍骨上部放置50mm×100mm的木方作次龍骨，次龍骨間距為50mm，然后鋪設10mm厚竹膠板。按樓板的底標高減去模板和木龍骨的高度，搭設模板的主橫楞鋼管；鋪設并校正后的次楞方木上平必須與梁側模板上口在同一水平面上；將預排版的樓板模板按圖紙位置用鋼釘固定在方木上，鋼釘間距為≯250㎜。

　?、勰０逯危簽楸ＷC滿堂模板支架的整體穩定性，支架內應設置剪刀撐。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；梁下連續設置剪刀撐。

　　高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。

　　梁下立桿用橫桿與整體滿堂支架可靠連接；梁底支撐須帶頂托并不得搭接使用。樓板立桿與梁側模主楞立桿的間距控制在300mm以內；梁側模板鋼管主楞要向下延伸至梁下第一道水平桿，并與水平桿用扣件連接牢固。主次梁水平橫桿均用雙扣件作梁承重加固。

　　2.3模板拼縫的處理

　　頂板模板采用對縫，縫隙下面設計龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。

　　模板裁切時，要彈線采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止被雨水浸濕膨脹。

　　頂板模板安裝完畢，用水泥膩子將個別縫隙填實抹光或采用密封膠條封堵嚴密。

　　2.4模板的拆除

　?、倌０宓牟鸪龝r間

　　根據《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-20**要求，考慮其結構及混凝土的特殊性，因此要求板梁模板拆除時結構混凝土強度應達到100％。因此，各類梁、板構件的拆模時間，應按照同條件養護試塊的強度確定。

　?、谀０宓牟鸪樞?/p>

　　柱子模板拆除：先拆柱斜支撐，卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼脫離。

　　墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體。

　　樓板、梁模板拆除：應先拆梁側邊模，再拆除樓板模板，最后拆除梁底模。

　　4主要資源需求計劃

　　2.4.1 勞動力需求計劃

　　各施工階段模板支設及拆除的勞動力見表4.1.1。

　　表4.1.1勞動力計劃表

　　序號施工階段模板工（人）備注

　　1基礎及地下室600

　　2主體結構500

　　4.2 主要周轉材料需求計劃

　　模板工程的主要周轉材料見表4.2.1。

　　表2.1主要周轉材料表

　　序號名稱數量單位備注

　　1竹膠板3萬㎡12㎜厚

　　2木材550m3

　　3鋼管7萬米mφ48mm×5mm

　　4各類扣件11萬個

篇2：轉換層扣件式滿堂模板架計算

　　轉換層扣件式滿堂模板架計算

　　本工程以轉換層的模板支撐為受力狀況最復雜，條件最危險的部分，所以本方案主要對轉換層的高支撐模板進行計算，其它各樓層參照執行。

　　1.樓面板為250厚的板支撐系統

　　1)搭設要求

　　模板支架搭設高度為6.7米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。如下圖所示：

　　樓板支撐架立面簡圖

　　樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元

　　采用的鋼管類型為48×3.5。

　　2)模板面板計算

　　面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。

　　a.荷載計算

　　靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.250×0.800=5.200kN/m

　　活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.800=2.400kN/m

　　面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

　　本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

　　W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

　　I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

　　b.抗彎強度計算

　　f = M / W < [f]

　　其中f -- 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

　　M -- 面板的最大彎距(N.mm)；

　　W -- 面板的凈截面抵抗矩；

　　[f] -- 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q -- 荷載設計值(kN/m)；

　　經計算得到：

　　M = 0.100×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kN.m

　　經計算得到面板抗彎強度計算值：

　　f = 0.118×1000×1000/43200=2.722N/mm2

　　面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！

　　c.抗剪計算

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350=2.016kN

　　截面抗剪強度計算值 T=3×20**.0/(2×800.000×18.000)=0.210N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！

　　d.撓度計算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大撓度計算值：

　　v = 0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm

　　面板的最大撓度小于350.0/250，滿足要求！

　　3)支撐方木的計算

　　方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。

　　a.荷載的計算

　　鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11= 25.000×0.250×0.350=2.188kN/m

　　模板的自重線荷載(kN/m)：

　　q12= 0.250×0.350=0.088kN/m

　　活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：

　　經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+1.500)×0.350=1.050kN/m

　　靜荷載 q1 = 1.2×2.188+1.2×0.088=2.730kN/m

　　活荷載 q2 = 1.4×1.050=1.470kN/m

　　b.方木的計算

　　按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：

　　均布荷載 q = 3.360/0.800=4.200kN/m

　　最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.800×4.200=2.016kN

　　最大支座力 N=1.1×0.800×4.200=3.696kN

　　方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

　　方木抗彎強度計算：

　　抗彎計算強度 f=0.269×106/83333.3=3.23N/mm2

　　方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！

　　c.方木抗剪計算

　　最大剪力的計算公式如下：

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪強度計算值 T=3×20**/(2×50×100)=0.605N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪強度計算滿足要求！

　　d.方木撓度計算

　　最大變形：

　　v =0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm

　　方木的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！

　　4)橫向支撐鋼管計算

　　橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算

　　集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.70kN

　　支撐鋼管計算簡圖

　　支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

　　支撐鋼管變形圖(mm)

　　支撐鋼管剪力圖(kN)

　　經過連續梁的計算得到：

　　最大彎矩 Mma*=0.725kN.m

　　最大變形 vma*=1.15mm

　　最大支

　　抗彎計算強度 f=0.73×106/5080.0=142.73N/mm2

　　支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！

　　支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！

　　5)扣件抗滑移的計算

　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；

　　R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

　　計算中R取最大支座反力，R=9.29kN

　　單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！

　　當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；

　　雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。

　　6)立桿的穩定性計算荷載標準值

　　作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

　　a.靜荷載標準值包括以下內容：

　　腳手架鋼管的自重(kN)：

　　NG1 = 0.129×6.700=0.865kN

　　鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A 雙排架自重標準值。

　　模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.250×0.800×0.800=0.160kN

　　鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

　　經計算得到，靜荷載標準值：NG = NG1+NG2+NG3 = 5.025kN。

　　b.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。

　　經計算得到，活荷載標準值 ：

　　NQ = (1.500+1.500)×0.800×0.800=1.920kN

　　c.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　d.立桿的穩定性計算

　　立桿的穩定性計算公式：

　　其中N -- 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.72kN；

　　-- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；

　　i -- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58

　　A -- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89

　　W-- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

　　-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

　　[f]-- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 -- 計算長度 (m)；

　　如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算：

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；

　　u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70

　　a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

　　a = 0.20m；

　　公式(1)的計算結果： = 86.87N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！

　　公式(2)的計算結果： = 39.44N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！

　　如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算

　　l0 = k1k2(h+2a) (3)

　　k2 -- 計算長度附加系數，查表取值為1.012；

　　公式(3)的計算結果： = 51.69N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求！

　　模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

　　2.轉換層1?1.8m大梁支撐計算

　　1)搭設要求

　　梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.40米，立桿的步距 h=1.50米，

　　梁底增加3道承重立桿。

　　簡圖如下：

　　圖1梁模板支撐架立面簡圖

　　采用的鋼管類型為48×3.5。

　　2)模板面板計算

　　面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。

　　作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。

　　a.荷載的計算：

　　鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

　　q1 = 25.000×1.800×0.400=18.000kN/m

　　模板的自重線荷載(kN/m)：

　　q2 = 0.350×0.400×(2×1.800+1.000)/1.000=0.644kN/m

　　活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：

　　經計算得到，活荷載標準值：

　　P1 = (1.500+1.500)×1.000×0.400=1.200kN

　　均布荷載 q = 1.2×18.000+1.2×0.644=22.373kN/m

　　集中荷載 P = 1.4×1.200=1.680kN

　　b.截面特征

　　面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

　　本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

　　W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；

　　I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

　　c.內力計算

　　計算簡圖

　　彎矩圖(kN.m)

　　剪力圖(kN)

　　變形圖(mm)

　　經過計算得到從左到右各支座力分別為：

　　N1=2.482kN

　　N2=7.032kN

　　N3=6.797kN

　　N4=5.847k

　　N5=1.894kN

　　最大彎矩 M = 0.182kN.m

　　最大變形 V = 0.8mm

　　d.抗彎強度計算

　　經計算得到面板抗彎強度計算值：

　　f = 0.182×1000×1000/21600=8.423N/mm2

　　面板的抗彎強度設計值 [f]，取15.00N/mm2；

　　面板的抗彎強度驗算 f < [f]，滿足要求！

　　e.抗剪計算

　　截面抗剪強度計算值 T=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪強度驗算 T < [T]，滿足要求！

　　f.撓度計算

　　面板最大撓度計算值 v = 0.772mm

　　面板的最大撓度小于280.0/250，滿足要求！

　　3)梁底支撐方木的計算

　　a.荷載計算

　　按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：

　　均布荷載 q = 7.032/0.400=17.580kN/m

　　最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.400×17.580=4.219kN

　　最大支座力 N=1.1×0.400×17.580=7.735kN

　　b.方木的截面力學參數

　　本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

　　c.方木抗彎強度計算

　　抗彎計算強度 f=0.281×106/83333.3=3.38N/mm2

　　方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！

　　d.方木抗剪計算

　　最大剪力的計算公式如下：

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪強度必須滿足：

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪強度計算值 T=3×4219/(2×50×100)=1.266N/mm2

　　截面抗剪強度設計值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪強度計算滿足要求！

　　e.方木撓度計算

　　最大變形：

　　v =0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm

　　方木的最大撓度小于400.0/250，滿足要求！

　　f.梁底支撐鋼管計算

　　橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。

　　集中荷載P取方木支撐傳遞力。

　　支撐鋼管計算簡圖

　　支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

　　支撐鋼管變形圖(mm)

　　支撐鋼管剪力圖(kN)

　　經過連續梁的計算得到：

　　最大彎矩 Mma*=0.169kN.m

　　最大變形 vma*=0.05mm

　　最大支座力 Qma*=7.613kN

　　抗彎計算強度 f=0.17×106/5080.0=33.29N/mm2

　　支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！

　　支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm，滿足要求！

　　梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。

　　g.扣件抗滑移的計算

　　縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)：

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；

　　R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

　　計算中R取最大支座反力，R=7.61kN

　　單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

　　當直角扣件的擰緊力矩達40~65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。

　　h.立桿的穩定性計算

　　立桿的穩定性計算公式：

　　其中：N -- 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

　　橫桿的最大支座反力 N1=7.61kN (已經包括組合系數1.4)

　　腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.700=1.038kN

　　N = 7.613+1.038+0.000=8.651kN

　　--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到；

　　I-- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58

　　A-- 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89

　　W -- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

　　-- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

　　[f] -- 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0-- 計算長度 (m)；

　　如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1-- 計算長度附加系數，查表取值為1.163；

　　u -- 計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u = 1.70

　　a -- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；

　　a = 0.20m；

　　公式(1)的計算結果： = 86.20N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!

　　公式(2)的計算結果： = 39.14N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!

　　如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算：

　　l0 = k1k2(h+2a)(3)

　　k2 - 計算長度附加系數，查表取值為1.012；

　　公式(3)的計算結果： = 51.29N/mm2，立桿的穩定性計算< [f]，滿足要求!

　　模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

篇3：轉換層模板支撐架驗算

　　轉換層模板支撐架驗算

　　1轉換層樓板支撐架驗算

　　立桿縱橫間距800mm，水平桿步高1200mm，頂板厚180mm取1m×1m為一個計算單元：

　　1）荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　按架體和模板自重取值1.2KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　1m×1m×0.18m×26KN/m3 = 4.68KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.1KN/m3×1m×1m×0.18m =0.198KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN

　　2）荷載組合：

　　恒載1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN

　　活荷載1.4×2.0= 2.8 KN

　　3）立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m。則h+2a=2.2m。k1=1.185，支架計算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。

　?、诹U縱橫間距800mm，取1m×1m的計算單元，每平方米立桿平均有1.56根

　　(8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立桿允許荷載)

　　4）立桿穩定性驗算：

　　每根立桿恒載

　　1.2SGK=1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）÷1.56=5.445KN

　　每根立桿活載1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 = 1.795KN

　　針對滿堂支模架最不利的首步架立桿進行穩定性驗算。

　　立桿長細比λ=l/i ,l=?h

　　根據h÷lb=1200÷800=1.5查表(按3步3跨)得

　　首步架角立桿計算長度系數?1=1.468

　　首步架中部立桿計算長度系數?2=1.324

　　回轉半徑查表φ48×3.5鋼管i=15.8

　　首步架角立桿細長比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911

　　首步架中部立桿細長比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797

　　根據長細比查表得軸心受壓穩定系數為:

　　首步架角立桿軸心受壓穩定系數ψ1=0.641

　　首步架中立桿軸心受壓穩定系數ψ2=0.779

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`

　　1+η1+0.290

　　γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963

　　1+1.17η1+1.17×0.290

　　其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290

　?、偈撞郊芙橇U:

　　ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963)

　　=74139.9N=74.140KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm`

　　首步架角立桿穩定性滿足要求；

　?、谑撞郊苤辛U:

　　ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963)

　　=90101N=90.101KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm`

　　首步架中立桿穩定性滿足要求；

　　2轉換層框支梁撐架驗算：

　　立桿縱向間距500、300mm交錯布置，立桿橫向間距：梁寬≤300梁內單排，梁外兩邊距250各設一排，梁寬＞300的梁內橫向間距300mm，梁外兩邊距250各設一排，水平桿步高1200mm。

　　取500mm長為一個計算單元，分別按最大梁高度截面800×2500和最大梁寬度截面950×2000驗算

　　2.1、梁高度截面800×2500

　　梁下支架沿梁長度方向按550mm、250mm依次間隔布置，相鄰的兩跨間距為800mm，為一個單元。

　　1)荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　梁800×2500：架體和模板自重取值2.32KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　0.8m×2.5m×0.8m×26KN/m3 =41.6KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.5KN/m3×0.8m×2.5m×0.8m =2.4KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.8m×0.8m =0.64KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.8m×0.8m =1.28KN

　　2)荷載組合：

　　恒載1.2×（2.32+41.6+2.4+0.64）= 5352KN

　　活荷載1.4 ×1.28= 1.792KN

　　5.2.1.1立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.55m。查表得Rd=25.7kN。

　?、谟嬎銌卧獮檠亓洪L度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距400（3根：梁內三排），長度方向間距550、250mm（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計6根：

　　每根立桿平均荷載為(5352+1.792)÷6 =9.69KN≤11.6KN(立桿允許荷載)

　　按2跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=58.144/0.8/2=334kN/m。

　　F邊ma*=0.036ql=0.375×334×0.4=5.451kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.132ql=1.25×334×0.4=18.17kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.1.2立桿穩定性驗算：

　　支座反力最大的中間支座所受恒載、活載為F中ma*=18.17kN

　　水平桿步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m，則

　　l01=h+2a=1.2+2×0.5=2.2

　　k1按表5-86取1.185，查表5-89得Rd=ψAf=25.7kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N= F中ma*=18.17kN<Rd=ψAf=25.7kN

　　2.2最大梁寬度截面950×2400梁驗算

　　梁下立桿沿梁長度方向按550、250mm間隔布置，故取0.8m作為計算單元。

　　2.2.1荷載標準值

　?、倌０寮爸Ъ茏灾貥藴手担?/p>

　　梁950×2400：架體和模板自重取值2.475KN

　?、陧抛灾貥藴手担?/p>

　　0.95m×2.4m×0.8m×26KN/m3 =47.42KN

　?、垆摻钭灾貥藴手?

　　取1.5KN/m3×0.95m×2.4m×0.8m = 2.736KN

　?、苁┕と藛T及施工設備標準值:

　　取1.0KN/m2×0.95m×0.8m =0.76KN

　?、菡駬v砼荷載：

　　取2.0KN/m2×0.95m×0.8m =1.52KN

　　2.2.2荷載組合：

　　恒載1.2×（2.475+47.42+2.736+0.76）= 64.07KN

　　活荷載1.4 ×1.52= 2.218KN

　　2.2.3立桿軸心承載力驗算：

　?、倭U允許承載力Rd：

　　步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.4m。則h+2a=2.2m，k1=1.185，支架計算高度H0=2.65m。查施工手冊表5-89得Rd=25.7kN。

　?、谟嬎銌卧獮檠亓洪L度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距320（4根：梁內四排），長度方向間距550、250（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計8根：

　　(64.07+2.218)÷8=8.268KN≤25.7KN(立桿允許荷載)

　　按3跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q=6288/0.95/2=34.89kN/m。

　　F邊ma*=0.4ql=0.4×34.89×0.32=4.47kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.1ql=1.1×34.89×0.32=12.28kN≤25.7kN

　　立桿承載力滿足要求。

　　2.2.4立桿穩定性驗算：

　　中間支座立桿受力最大，中立桿荷載為1.2NGK+1.4NQwww.airporthotelslisboa.com12.28kN

　　根據立桿穩定性驗算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N=1.2×5.43+1.4×0.222=826kN<Rd=ψAf=25.7kN,安全。